化工原理課程設(shè)計(jì)---丙烯-丙烷精餾裝置設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　化工原理課程設(shè)計(jì)</b></p><p>　　丙烯-丙烷精餾裝置設(shè)計(jì)</p><p>　　處 理 量：60kmol/h</p><p>　　產(chǎn)品質(zhì)量：（以丙稀摩爾百分?jǐn)?shù)計(jì)）</p><p>　　進(jìn) 料：xf＝65％</p><p>　　塔頂產(chǎn)品：xD＝98％&l

2、t;/p><p>　　塔底產(chǎn)品: xw≤2％</p><p><b>　　安裝地點(diǎn)：大連</b></p><p><b>　　總板效率：0.6</b></p><p><b>　　塔板位置：塔底</b></p><p><b>　　塔板形式：篩板&

3、lt;/b></p><p><b>　　回 流 比：1.2</b></p><p>　　班 級(jí)： </p><p>　　姓 名： </p><p>　　學(xué) 號(hào)： <

4、;/p><p>　　指導(dǎo)老師： </p><p>　　設(shè)計(jì)日期： 2011.6.22---2011.7.1 </p><p>　　成 績： </p><p><b>　　前 言</b></p&

5、gt;<p>　　本設(shè)計(jì)說明書包括概述、流程簡介、精餾塔、再沸器、輔助設(shè)備、管路設(shè)計(jì)和控制方案共七章。</p><p>　　說明中對(duì)精餾塔的設(shè)計(jì)計(jì)算做了詳細(xì)的闡述，對(duì)于再沸器、輔助設(shè)備和管路的設(shè)計(jì)也做了正確的說明。</p><p>　　鑒于本人經(jīng)驗(yàn)有限，本設(shè)計(jì)中還存在許多錯(cuò)誤，希望各位老師給予指正</p><p>　　感謝老師的指導(dǎo)和參閱！</p

6、><p><b>　　目錄</b></p><p>　　第一章 精餾過程工藝設(shè)計(jì)概述- 1 -</p><p>　　一、概述- 1 -</p><p>　　二、工藝設(shè)計(jì)基本內(nèi)容- 1 -</p><p>　　1、塔型選擇- 1 -</p><p>　　2、板型選擇-

7、1 -</p><p>　　3、進(jìn)料狀態(tài)- 2 -</p><p>　　4、回流比- 2 -</p><p>　　5、加熱劑和再沸器的選擇- 2 -</p><p>　　6、冷凝器和冷卻劑選擇- 3 -</p><p>　　三、工藝流程（見丙烯——丙烷工藝流程圖）- 3 -</p><p&

8、gt;　　第二章 篩板塔的工藝設(shè)計(jì)- 4 -</p><p>　　一、物性數(shù)據(jù)的確定- 4 -</p><p>　　1、塔頂、塔底溫度確定- 4 -</p><p>　　2、回流比計(jì)算- 5 -</p><p>　　3、全塔物料衡算- 5 -</p><p>　　4、逐板計(jì)算塔板數(shù)- 6 -</p&g

9、t;<p>　　5、確定實(shí)際塔底壓力、板數(shù)：- 6 -</p><p>　　二、塔板設(shè)計(jì)- 7 -</p><p>　　1、塔高計(jì)算- 7 -</p><p>　　2、塔徑計(jì)算- 7 -</p><p>　　3、塔板布置和其余結(jié)構(gòu)尺寸的選取- 8 -</p><p>　　4、塔板校核- 9 -

10、</p><p>　　5、負(fù)荷性能圖- 11 -</p><p>　　第三章 立式熱虹吸再沸器的工藝設(shè)計(jì)- 14 -</p><p>　　一、設(shè)計(jì)條件及物性參數(shù)- 14 -</p><p>　　二、工藝設(shè)計(jì)- 14 -</p><p>　　1、估算再沸器面積- 14 -</p><p>

11、;　　2、傳熱系數(shù)校核- 15 -</p><p>　　3、循環(huán)流量校核- 18 -</p><p>　　第四章 管路設(shè)計(jì)- 22 -</p><p>　　一、物料參數(shù)- 22 -</p><p>　　二、設(shè)計(jì)- 22 -</p><p>　　第五章 輔助設(shè)備的設(shè)計(jì)- 24 -</p><

12、;p>　　一、儲(chǔ)罐設(shè)計(jì)- 24 -</p><p>　　二、傳熱設(shè)備- 25 -</p><p>　　三、泵的設(shè)計(jì)- 26 -</p><p>　　第六章 控 制 方 案- 30 -</p><p>　　附錄1.理論塔板數(shù)計(jì)算- 31 -</p><p>　　附錄2.過程工藝與設(shè)備課程設(shè)計(jì)任務(wù)書-

13、33 -</p><p>　　附錄3.主要說明符號(hào)- 37 -</p><p>　　參考資料：- 38 -</p><p>　　第一章 精餾過程工藝設(shè)計(jì)概述</p><p><b>　　一、概述</b></p><p>　　化學(xué)工程項(xiàng)目的建設(shè)過程就是將化學(xué)工業(yè)范疇的某些設(shè)想，實(shí)現(xiàn)為一個(gè)序列化的

14、、能夠達(dá)到預(yù)期目的的可安全穩(wěn)定生產(chǎn)的工業(yè)生產(chǎn)裝置?；瘜W(xué)工程項(xiàng)目建設(shè)過程大致可以分為四個(gè)階段：1）項(xiàng)目可行性研究階段2）工程設(shè)計(jì)階段3）項(xiàng)目的施工階段4）項(xiàng)目的開車、考核及驗(yàn)收</p><p>　　單元設(shè)備及單元過程設(shè)計(jì)原則：1）技術(shù)的先進(jìn)性和可靠性2）過程的經(jīng)濟(jì)性3）過程的安全性4）清潔生產(chǎn)5）過程的可操作性和可控制性</p><p>　　蒸餾是分離液體混合物（含可液化的氣體混合物）常用的

15、一種單元操作，在化工、煉油、石油化工等工業(yè)中得到廣泛的應(yīng)用。其中，簡單蒸餾與平衡蒸餾只能將混合物進(jìn)行初步的分離。為了獲得較高純度的產(chǎn)品，應(yīng)使得混合物的氣、液兩相經(jīng)過多次混合接觸和分離，使之得到更高程度的分離，這一目標(biāo)可采用精餾的方法予以實(shí)現(xiàn)。</p><p>　　精餾過程在能量劑驅(qū)動(dòng)下，使氣、液兩相多次直接接觸和分離，利用液相混合物中各組分由液相向氣相轉(zhuǎn)移，難揮發(fā)組分由`氣相向液相轉(zhuǎn)移，實(shí)現(xiàn)原料中各組分的分離。該

16、過程是同時(shí)進(jìn)行的傳質(zhì)、傳熱的過程。為實(shí)現(xiàn)精餾過程，必須為該過程提供物流的存儲(chǔ)、輸送、傳熱、分離、控制等的設(shè)備、儀表。由這些設(shè)備、儀表等構(gòu)成精餾過程的生產(chǎn)系統(tǒng)，即所要設(shè)計(jì)的精餾裝置。</p><p>　　二、工藝設(shè)計(jì)基本內(nèi)容</p><p><b>　　1、塔型選擇</b></p><p>　　一個(gè)精餾塔的分離能力或分離出的產(chǎn)品純度如何，與原料體

17、系的性質(zhì)、操作條件以及塔的性能有關(guān)。實(shí)現(xiàn)精餾過程的氣、液傳質(zhì)設(shè)備，主要有兩大類，板式塔和填料塔。</p><p>　　本設(shè)計(jì)選取的是板式塔，相比較而言，在塔效率上，板式塔效率穩(wěn)定；在液氣比方面，板式塔適應(yīng)范圍較達(dá)，而填料塔則對(duì)液體噴淋量有一定要求；在安裝維修方面，板式塔相對(duì)比較容易進(jìn)行；由于所設(shè)計(jì)的塔徑較大，所以在造價(jià)上，板式塔比填料塔更經(jīng)濟(jì)一些；而且，板式塔的重量較輕，所以，在本次設(shè)計(jì)中，設(shè)計(jì)者選擇了板式塔。&

18、lt;/p><p>　　在眾多類型的板式塔中，設(shè)計(jì)者選擇了溢流型篩板塔，相比較其它類型的板式塔，溢流型篩板塔價(jià)格低廉，裝卸方便，而且金屬消耗量少，非常適合板間距小、效率較高而且塔單位體積生產(chǎn)能力大的分離要求，同時(shí)其操作彈性大、阻力降小、液沫夾帶量少以及板上滯液量少的優(yōu)點(diǎn)也為之提供了廣闊的應(yīng)用市場，這些都是設(shè)計(jì)者選擇其作為分離設(shè)備的原因。</p><p><b>　　2、板型選擇<

19、;/b></p><p>　　板式塔大致分為兩類：（1）有降液管的塔板，如泡罩、浮閥、篩板、導(dǎo)向篩板等；（2）無降液管的塔板，如穿流式篩板、穿流式波紋板等。工業(yè)應(yīng)用較多的是有降液管的塔板，如浮閥、篩板、泡罩塔板等。</p><p>　　本設(shè)計(jì)為篩板塔，其優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡單，制造維修方便，造價(jià)低，氣體壓降小，板上液面落差小，相同條件下生產(chǎn)能力高于浮閥塔，塔板效率接近浮閥塔。其缺點(diǎn)是穩(wěn)定操作

20、范圍窄，小孔徑篩板易堵塞，不適宜處理粘度性大的、臟的和帶固體粒子的料液。</p><p><b>　　操作壓力</b></p><p>　　精餾操作可以在常壓、加壓或減壓下進(jìn)行，操作壓力的大小應(yīng)根據(jù)經(jīng)濟(jì)上的合理性和物料的性質(zhì)來決定。提壓操作可以減少氣相體積流量，增加塔的生產(chǎn)能力，但也使物系的相對(duì)揮發(fā)度降低，不利分離，回流比增加或塔高增加，同時(shí)還使再沸器所用的熱源品位增

21、加，導(dǎo)致操作費(fèi)用與設(shè)備費(fèi)用的增加。對(duì)于我們所要處理的丙烯—丙烷物系來說，加壓操作是有利的。因?yàn)楸敬卧O(shè)計(jì)中，塔頂蒸汽要作為熱源，所以當(dāng)我們在1.6MPa的絕對(duì)壓力下進(jìn)行操作時(shí)，精餾塔內(nèi)塔頂溫度為42.99℃，塔底溫度為51.22℃，這使得我們在冷凝器中可以使用品位較低的冷劑，再沸器可以使用品位較低廉價(jià)的熱源，這樣反而降低了能耗，也就降低了操作費(fèi)用。</p><p><b>　　3、進(jìn)料狀態(tài)</b&g

22、t;</p><p>　　進(jìn)料可以是過冷液體、飽和液體、飽和蒸汽、氣液混合物或過熱蒸汽。不同的進(jìn)料狀態(tài)對(duì)塔的熱流量、塔徑和所需的塔板數(shù)都有一定的影響，通常進(jìn)料的熱狀態(tài)由前一工序的原料的熱狀態(tài)決定。從設(shè)計(jì)的角度來看，如果進(jìn)料為過冷液體，則可以考慮加原料預(yù)熱器，將原料預(yù)熱至泡點(diǎn)，以飽和液態(tài)進(jìn)料。這樣，進(jìn)料為飽和液體，汽化每摩爾進(jìn)料所需熱量等于r。這時(shí)，精餾段和提餾段的氣相流率接近，兩段的塔徑可以相同，便于設(shè)計(jì)和制造，

23、另外，操作上也易于控制。對(duì)冷進(jìn)料的預(yù)熱器，可采用比再沸器熱源溫位低的其他熱源或工藝物流作為熱源，從而減少過冷液體進(jìn)料時(shí)再沸器熱流量，節(jié)省高品位的熱能，降低系統(tǒng)的有效能損失，使系統(tǒng)的用能趨于合理。但是，預(yù)熱進(jìn)料導(dǎo)致提餾段氣、液流量同時(shí)減少，從而引起提餾段液氣比的增加，為此削弱了提餾段各板的分離能力，使其所需的塔板數(shù)增加。</p><p><b>　　4、回流比</b></p>&

24、lt;p>　　回流比是精餾塔的重要參數(shù)，它不僅影響塔的設(shè)備費(fèi)還影響到其操作費(fèi)。對(duì)總成本的不利和有利影響同時(shí)存在，只是看哪種影響占主導(dǎo)。根據(jù)物系的相對(duì)揮發(fā)度與進(jìn)料狀態(tài)及組成我們可以算出達(dá)到分離要求所需的最小回流比為 Rmin=11.02。由經(jīng)驗(yàn)操作，回流比為最小回流比的1.2~2.0倍，根據(jù)任務(wù)書要求，取回流比系數(shù)為1.2，所以計(jì)算時(shí)所用的回流比為R=13.22。</p><p>　　5、加熱劑和再沸器的選擇

25、</p><p>　　再沸器的熱源一般采用飽和水蒸氣，因?yàn)槠湎鄬?duì)容易生產(chǎn)、輸送、控制，并且具有較高的冷凝潛熱和較大的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)。所以，設(shè)計(jì)者在本次設(shè)計(jì)中采用的是100℃下的飽和水蒸氣（1個(gè)標(biāo)準(zhǔn)大氣壓）。</p><p>　　我們所要分離的物系為丙烯—丙烷，加熱劑——熱水不能與塔內(nèi)物料混合，故采用間壁式換熱器。</p><p>　　本設(shè)計(jì)采用立式熱虹吸式再沸器，該再

26、沸器是利用塔底單相釜液與換熱管內(nèi)氣液混合物的密度差形成循環(huán)推動(dòng)力，構(gòu)成工藝物流在精餾塔底與再沸器間的流動(dòng)循環(huán)。這種再沸器具有傳熱系數(shù)高，結(jié)構(gòu)緊湊，安裝方便，釜液在加熱段停留時(shí)間短，不易結(jié)垢，調(diào)節(jié)方便，占地面積小，設(shè)備及運(yùn)行費(fèi)用低等顯著優(yōu)點(diǎn)。但由于結(jié)構(gòu)上的原因，殼程不易清洗，因此不適宜用于高粘度的液體或較臟的加熱介質(zhì)。同時(shí)由于是立式安裝，因而，增加了塔的裙座高度。</p><p>　　6、冷凝器和冷卻劑選擇<

27、/p><p>　　本設(shè)計(jì)用水作為冷卻劑。</p><p>　　冷凝器將塔頂蒸氣冷凝成液體，部分冷凝液作塔頂產(chǎn)品，其余作回流液返回塔頂，使塔內(nèi)氣液兩相間的接觸傳質(zhì)得以進(jìn)行，最常用的冷凝器是管殼式換熱器。精餾塔選用篩板塔，配合使用立式虹熱吸式再沸器</p><p>　　三、工藝流程（見丙烯——丙烷工藝流程圖）</p><p>　　由P-101A/B泵

28、將要分離的丙烯—丙烷混合物從原料罐V-101引出，送入塔T-101中。T-101塔所需的熱量由再沸器E-102加入，驅(qū)動(dòng)精餾過程后，其熱量由冷凝器E-102從塔頂移出，使塔頂蒸汽全部冷凝。凝液一部分經(jīng)回流泵P-103A/B一部分送至T-101塔頂作為回流，余下部分作為產(chǎn)品送入丙烯產(chǎn)品罐V-104中。T-101塔排出的釜液，由泵P-102A/B送入丙烷產(chǎn)品罐V-103中。</p><p>　　第二章 篩板塔的工藝設(shè)

29、計(jì)</p><p><b>　　設(shè)計(jì)條件</b></p><p>　　工藝條件：飽和液體進(jìn)料，進(jìn)料量丙烯含量x=65%（摩爾百分?jǐn)?shù)）</p><p>　　塔頂丙烯含量=98%，釜液丙烯含量≤2%，總板效率為0.6。</p><p>　　操作條件：建議塔頂壓力1.62MPa（表壓）</p><p>

30、<b>　　安裝地點(diǎn)：大連</b></p><p><b>　　設(shè)計(jì)方案：</b></p><p><b>　　一、物性數(shù)據(jù)的確定</b></p><p>　　1、塔頂、塔底溫度確定</p><p>　　①、塔頂壓力Pt=1620+101.325=1721.325KPa；<

31、;/p><p>　　假設(shè)塔頂溫度Tto=316K 經(jīng)泡點(diǎn)迭代計(jì)算得塔頂溫度Tt=316.145K</p><p>　　查P-T-K圖 得KA、KB 因?yàn)閅A=0.98</p><p><b>　　結(jié)果小于10-3。</b></p><p>　　所以假設(shè)正確，得出塔頂溫度為316.145。用同樣的計(jì)算，可以求出其他塔板溫

32、度。</p><p>　　α1=KA/KB=1.15</p><p><b>　?、凇⑺诇囟?lt;/b></p><p>　　設(shè)NT=128（含塔釜）則NP=(NT-1)/NT=213</p><p>　　按每塊阻力降100液柱計(jì)算 pL=470kg/m3</p><p>　　則P底=P頂+NP*h

33、f*pL*g=1620+101.325+213*0.1*470*9.81/1000</p><p><b>　　=1885KPa</b></p><p>　　假設(shè)塔頂溫度Tto=324K 經(jīng)泡點(diǎn)迭代計(jì)算得塔頂溫度T=324.37K</p><p>　　查P-T-K圖 得KA、KB 因?yàn)閄A=0.02</p><p>

34、;<b>　　結(jié)果小于10-3。</b></p><p>　　所以假設(shè)正確，得出塔頂溫度為324.37。用同樣的計(jì)算，可以求出其他塔板溫度。</p><p>　　α2=KA/KB=1.112</p><p>　　所以相對(duì)揮發(fā)度α=（α1+α2）/2=1.131</p><p><b>　　2、回流比計(jì)算<

35、/b></p><p>　　泡點(diǎn)進(jìn)料：q=1 </p><p>　　q線：x=xf = 65% </p><p>　　代入數(shù)據(jù)，解得 xe=0.65;ye=0.677;</p><p>　　R=1.2Rmin=13.2189;</p><p><b>　　3、全塔物料衡算</b><

36、;/p><p>　　qnDh+qnWh=qnFh </p><p>　　qnDhxd+qnWhxw=qnFhxf</p><p>　　解得： qnDh =39.375kmol/h ; qnWh=20.625kmol/h</p><p><b>　　塔內(nèi)氣、液相流量：</b></p>&l

37、t;p>　　精餾段：qnLh=RqnDh; qnVh =(R+1)qnDh</p><p>　　提留段：qnLh’= qnLh+q×qnFh; qnVh’= qnVh-(1-q) × qnFh</p><p><b>　　代入回流比R得：</b></p><p><b>　　精餾段：</b&g

38、t;</p><p>　　qnLh =520.494kmol/h；qnVh =559.869kmol/h； </p><p><b>　　提餾段 ：</b></p><p>　　qnLh’=580.494 kmol/h ；qnVh’=559.869 kmol/h；</p><p>　　M=xf·MA+(1

39、-xf)·MB=0.65×42＋0.35×44=42.7kg/kmol</p><p>　　MD=xd·MA+(1-xd)·MB=0.98×42＋0.02×44=42.04kg/kmol</p><p>　　MW=xw·MA+(1-xw)·MB=0.02×42＋0.98×44=43

40、.96kg/kmol</p><p>　　qmfs= qnfh×M/3600=0.7117kg/s</p><p>　　qmDs= qnDh×MD/3600=0.4598 kg/s</p><p>　　qnWs=qnWh×MW/3600=0.25 kg/s</p><p>　　qmLs=R×qmDs =

41、6.078 kg/s</p><p>　　qmVs=(R+1) qmDs =6.538 kg/s</p><p>　　qmLS’= qmLs +q× qmfs =6.7899 kg/s</p><p>　　qmVs’= qmVs -(1-q) × qmfs =6.538 kg/s</p><p><b>　　4、

42、逐板計(jì)算塔板數(shù)</b></p><p><b>　　精餾段：</b></p><p>　　y1=xD=0.98</p><p>　　直至xi< xf 理論進(jìn)料位置：第51塊板</p><p><b>　　進(jìn)入提餾段：</b></p><p>　　直

43、至xn< xW 計(jì)算結(jié)束。理論板數(shù)：Nt=128（含釜）</p><p>　　由excel計(jì)算的如表附錄1.</p><p>　　5、確定實(shí)際塔底壓力、板數(shù)：</p><p>　　進(jìn)料板Nf=i/0.6=101, 實(shí)際板數(shù)Np=[(Nt-1)/0.6]+1=213；</p><p>　　塔底壓力Pb=Pt+0.47×

44、;9.81×0.1×213（Np）=1819KPa; （0.47為塔頂丙烯密度）</p><p><b>　　二、塔板設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　1、塔高計(jì)算</b></p><p>　　取塔板間距HT=0.45m</p><p>　　塔的有效高度Z=HT×

45、;(NP-1)=0.45×212=95.4</p><p><b>　　頂部高度取1.3m</b></p><p>　　釜液高度取2m，液面-板取0.6m</p><p>　　每20塊板設(shè)一人孔，則共有10個(gè)人孔，人孔高為0.6m 10*0.6=6m</p><p>　　進(jìn)料板與上一板間距為2HT=0.9m&l

46、t;/p><p>　　塔體高度=塔有效高度Z+頂部高度+底部高度+其他</p><p>　　=95.4+1.3+(2+0.6)+6+(0.9-0.45)</p><p><b>　　=106</b></p><p><b>　　2、塔徑計(jì)算</b></p><p><b&g

47、t;　　物性參數(shù)確定</b></p><p>　　氣相流量：qmVs=6.538kg/s qVVs=qmVs/ρv=0.25146m3/s</p><p>　　液相流量：qmLs=6.0782kg/s qVLs=qmLs/ρL=0.0129m3/s</p><p>　　兩相流動(dòng)參數(shù)： =0.

48、219</p><p>　　初選塔板間距 HT=0.45m,查《化工原理》（下冊）P237篩板塔泛點(diǎn)關(guān)聯(lián)圖，得：C20=0.062</p><p>　　所以，氣體負(fù)荷因子： =0.0465</p><p>　　液泛氣速： ＝0.1923m/s</p><p><b>

49、　　取泛點(diǎn)率0.7</b></p><p>　　則操作氣速：u = 泛點(diǎn)率 ×uf=0.135 m/s</p><p>　　氣體流道截面積： =1.868 m2</p><p>　　選取單流型弓形降液管塔板，取Ad / AT=0.103;(查書164)</p><p>　　則A / AT=1- Ad / AT

50、 =0.897</p><p>　　截面積: AT=A/0.88=2.0828 m2</p><p>　　塔徑： =1.628m</p><p>　　圓整后，取D=1.7m</p><p>　　符合化工原理書P237表10.2.6及P231表10.2.2的要求。</p><p>　　塔板實(shí)際結(jié)構(gòu)參數(shù)校

51、正：</p><p>　　實(shí)際面積： =2.2698 m2</p><p>　　降液管截面積：Ad=AT×0.103= 0.233m2</p><p>　　氣體流道截面積：A=AT-Ad=2.036 m2</p><p>　　實(shí)際操作氣速： = 0.124 m/s </p><

52、p>　　實(shí)際泛點(diǎn)率：u / uf =0.6423（要求在0.6-0.8之間）</p><p>　　降液管流速ud=qvLs/Ad=0.55</p><p>　　3、塔板布置和其余結(jié)構(gòu)尺寸的選取</p><p>　　取進(jìn)、出口安定區(qū)寬度；邊緣寬度</p><p>　　根據(jù)，由《化工原理》圖10.2.23可查得，</p>&l

53、t;p><b>　　故降液管寬度</b></p><p><b>　　由</b></p><p>　　故，有效傳質(zhì)區(qū)面積 </p><p>　　取篩孔直徑，篩孔中心距</p><p><b>　　則開孔率</b></p><p><b>

54、;　　故，篩孔總截面積</b></p><p><b>　　篩孔氣速</b></p><p><b>　　篩孔個(gè)數(shù)（個(gè)）</b></p><p>　　選取塔板厚度（書241頁），取堰高（書234和238頁）</p><p>　　由，查《化工原理》圖6.10.24得，</p>

55、<p><b>　　液流強(qiáng)度</b></p><p><b>　　由式</b></p><p>　　考慮到物料比較清潔，且液相流量不大，取底隙（書234）</p><p><b>　　降液管低隙液體流速</b></p><p><b>　　4、塔板校核&l

56、t;/b></p><p><b>　　、液沫夾帶量</b></p><p>　　由和泛點(diǎn)率0.6243，查《化工原理》圖10.2.27得，</p><p>　　則＝kg液體/kg氣體</p><p>　　<0.1kg液體/kg氣體，符合要求。</p><p><b>　　、

57、塔板阻力</b></p><p>　　由式＝，式中，根據(jù)查《化工原理》圖10.2.28 得，</p><p><b>　　故，液柱</b></p><p><b>　　由</b></p><p><b>　　氣體動(dòng)能因子</b></p><

58、p>　　查《化工原理》圖10.2.29得塔板上液層的充氣系數(shù)，</p><p><b>　　故，液柱</b></p><p><b>　　液柱</b></p><p><b>　　故，液柱</b></p><p><b>　　、降液管液泛校核</b>

59、</p><p><b>　　由，取，</b></p><p><b>　　又液柱</b></p><p><b>　　則</b></p><p>　　取降液管中泡沫層的相對(duì)密度（書244）</p><p><b>　　則</b>&

60、lt;/p><p><b>　　，故不會(huì)產(chǎn)生液泛</b></p><p>　　、液體在降液管中的停留時(shí)間</p><p><b>　　，滿足要求</b></p><p><b>　　、嚴(yán)重漏液校核</b></p><p><b>　　，滿足穩(wěn)定性要

61、求</b></p><p><b>　　并可求得漏液點(diǎn)氣速</b></p><p>　　各項(xiàng)校核均滿足要求，故所設(shè)計(jì)篩板塔可用。</p><p><b>　　5、負(fù)荷性能圖</b></p><p><b>　　、過量液沫夾帶線</b></p><

62、p>　　令式＝中的＝0.1，并將有關(guān)變量與的關(guān)系帶入整理，可得：</p><p>　　將前面選取的塔板結(jié)構(gòu)尺寸及有關(guān)值代入，得：</p><p>　?。?①線、液相下限線</p><p><b>　　令，得：</b></p><p><b>　　②線</b></p><

63、;p><b>　　、嚴(yán)重漏液線</b></p><p>　　由式，近似取當(dāng)前計(jì)算值不變，并將式以及和關(guān)系代入上式整理之，可得：</p><p><b>　　③線</b></p><p><b>　　、液相上限線</b></p><p><b>　　令，得：<

64、;/b></p><p><b>　?、芫€</b></p><p><b>　　、降液管液相線</b></p><p>　　令，將，以及和，和，和，的關(guān)系全部代入前式整理之，可得：</p><p><b>　　，式中：</b></p><p>&l

65、t;b>　　有： ⑤線</b></p><p>　　由所繪出的負(fù)荷性能圖可以看出：</p><p>　　設(shè)計(jì)點(diǎn)qVVh=905.3; qVLh=45.56位于正常操作區(qū)內(nèi)，表明該塔板對(duì)氣液負(fù)荷的波動(dòng)有較好的適應(yīng)能力，但是比較靠近液相上限線。在給定的氣液負(fù)荷比條件下，塔板的氣（液）相負(fù)荷的上下限，分別由降液管液泛線和嚴(yán)重漏液所限制。</p><p&g

66、t;<b>　　由圖查得</b></p><p><b>　　故操作彈性為</b></p><p>　　所涉及篩板的主要結(jié)果匯總?cè)缦卤恚?lt;/p><p>　　第三章 立式熱虹吸再沸器的工藝設(shè)計(jì)</p><p>　　一、設(shè)計(jì)條件及物性參數(shù)</p><p>　　、再沸器殼程與管程

67、的設(shè)計(jì)條件</p><p><b>　　、物性數(shù)據(jù)</b></p><p>　　管程流體在49.6℃下的物性數(shù)據(jù)：</p><p>　　殼程凝液在定性溫度100℃下的物性數(shù)據(jù)：</p><p><b>　　二、工藝設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　1、估算再

68、沸器面積</b></p><p><b>　?、僭俜衅鞯臒崃髁?lt;/b></p><p>　　再沸器的熱流量根據(jù)式，求得</p><p><b>　　熱流量W</b></p><p><b>　　計(jì)算傳熱溫差K</b></p><p>　　假定

69、傳熱系數(shù)，則可用式估算傳熱面積為：</p><p>　　擬用單程傳熱管規(guī)格為，管長，則可得：</p><p><b>　　根</b></p><p>　　查表3-6取NT=169根</p><p>　　若將傳熱管按正三角形排列，則可得：</p><p><b>　　，求得，</b&

70、gt;</p><p><b>　　殼體內(nèi)徑，取焊接</b></p><p><b>　　，取</b></p><p>　　且查表3-16取管程進(jìn)口管直徑，管程出口管直徑</p><p><b>　　2、傳熱系數(shù)校核</b></p><p><b

71、>　?、佟@熱段傳熱系數(shù)</b></p><p>　　設(shè)傳熱管出口出氣含率，則用式</p><p>　　顯熱段傳熱管內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)</p><p>　　計(jì)算傳熱管內(nèi)質(zhì)量流速</p><p><b>　　計(jì)算雷諾數(shù)</b></p><p><b>　　計(jì)算普朗特?cái)?shù)<

72、/b></p><p>　　計(jì)算顯熱段傳熱管內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)</p><p>　　計(jì)算管外冷凝表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)</p><p>　　計(jì)算蒸汽冷凝的質(zhì)量流量</p><p>　　計(jì)算傳熱管外單位潤濕周邊上凝液的質(zhì)量流量</p><p><b>　　計(jì)算冷凝液膜的</b></p><

73、;p>　　計(jì)算管外冷凝表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)</p><p><b>　　污垢熱阻及管壁熱阻</b></p><p>　　查表3-9至3-11得：</p><p><b>　　沸騰側(cè)，冷凝側(cè) ，</b></p><p><b>　　管壁熱阻</b></p><p

74、><b>　　計(jì)算顯熱段傳熱系數(shù)</b></p><p><b>　　②、蒸發(fā)段傳熱系數(shù)</b></p><p>　　計(jì)算傳熱管內(nèi)釜液的質(zhì)量流量</p><p>　　當(dāng)時(shí)，計(jì)算Lockhat-Martinell參數(shù)</p><p><b>　　計(jì)算</b></p&g

75、t;<p>　　由《化工單元過程及設(shè)備課程設(shè)計(jì)》圖3-29，根據(jù)</p><p><b>　　及，</b></p><p><b>　　得到：</b></p><p><b>　　當(dāng)，</b></p><p>　　得到：，再次查圖3-29，得到：</p>

76、;<p>　　計(jì)算泡核沸騰壓抑因數(shù)</p><p>　　計(jì)算泡核沸騰表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)</p><p>　　c、計(jì)算以液體單獨(dú)存在為基準(zhǔn)的對(duì)流表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)</p><p>　　計(jì)算沸騰表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)</p><p><b>　　計(jì)算對(duì)流沸騰因子</b></p><p>　　計(jì)算兩相對(duì)流表面?zhèn)?/p>

77、熱系數(shù)</p><p><b>　　計(jì)算沸騰傳熱膜系數(shù)</b></p><p><b>　　計(jì)算沸騰傳熱系數(shù)</b></p><p><b>　　=1124.388</b></p><p>　　C、顯熱段和蒸發(fā)段的長度</p><p>　　計(jì)算顯熱段的長

78、度與傳熱管總長的比值</p><p>　　D、計(jì)算平均傳熱系數(shù)</p><p><b>　　實(shí)際需要傳熱面積</b></p><p><b>　　E、傳熱面積裕度</b></p><p><b>　　>30%</b></p><p>　　該再沸器的

79、傳熱面積合適。</p><p><b>　　3、循環(huán)流量校核</b></p><p>　　A、循環(huán)系統(tǒng)的推動(dòng)力</p><p>　　當(dāng)時(shí)，計(jì)算Lockhat-Martinell參數(shù)</p><p>　　計(jì)算兩相流的液相分率</p><p>　　當(dāng)時(shí)，計(jì)算Lockhat-Martinell參數(shù)<

80、;/p><p>　　計(jì)算兩相流的液相分率</p><p>　　計(jì)算兩相流的平均密度</p><p>　　根據(jù)公式，計(jì)算得出循環(huán)系統(tǒng)的推動(dòng)力</p><p><b>　?。ú楸?-19）</b></p><p><b>　　B、循環(huán)阻力</b></p><p&g

81、t;　　管程進(jìn)口管阻力的阻力</p><p>　　計(jì)算釜液在管程進(jìn)口管內(nèi)的質(zhì)量流速</p><p>　　計(jì)算釜液在進(jìn)口管內(nèi)的流動(dòng)雷諾數(shù)</p><p>　　計(jì)算進(jìn)口管長度與局部阻力當(dāng)量長度</p><p>　　計(jì)算進(jìn)口管內(nèi)流體流動(dòng)的摩擦系數(shù)</p><p><b>　　=0.0496</b><

82、;/p><p><b>　　計(jì)算管程進(jìn)口管阻力</b></p><p><b>　　傳熱管顯熱段阻力</b></p><p>　　計(jì)算釜液在傳熱管內(nèi)的質(zhì)量流速</p><p>　　計(jì)算釜液在傳熱管內(nèi)流動(dòng)時(shí)的雷諾數(shù)</p><p>　　計(jì)算進(jìn)口管內(nèi)流體流動(dòng)的摩擦系數(shù)</p&g

83、t;<p>　　計(jì)算傳熱管顯熱段阻力</p><p>　　傳熱管蒸發(fā)段阻力 汽相流動(dòng)阻力的計(jì)算</p><p>　　計(jì)算汽相在傳熱管內(nèi)的質(zhì)量流速</p><p>　　計(jì)算汽相在傳熱管內(nèi)的流動(dòng)雷諾數(shù)</p><p>　　計(jì)算傳熱管內(nèi)汽相流動(dòng)的摩擦系數(shù)</p><p>　　計(jì)算傳熱管內(nèi)汽相流動(dòng)阻力</

84、p><p><b>　　液相流動(dòng)阻力的計(jì)算</b></p><p>　　計(jì)算液相在傳熱管內(nèi)的質(zhì)量流速</p><p>　　計(jì)算液相在傳熱管內(nèi)的流動(dòng)雷諾數(shù)</p><p>　　計(jì)算傳熱管內(nèi)液相流動(dòng)的摩擦系數(shù)</p><p>　　計(jì)算傳熱管內(nèi)液相流動(dòng)阻力</p><p>　　計(jì)算傳

85、熱管內(nèi)兩相流動(dòng)阻力</p><p>　　蒸發(fā)段管程內(nèi)因動(dòng)量變化引起的阻力</p><p>　　計(jì)算蒸發(fā)段管內(nèi)因動(dòng)量變化引起的阻力系數(shù)</p><p>　　計(jì)算蒸發(fā)段管程內(nèi)因動(dòng)量變化引起的阻力</p><p>　　管程出口管阻力 氣相流動(dòng)阻力的計(jì)算</p><p>　　計(jì)算管程出口管中汽、液相總質(zhì)量流速</p&g

86、t;<p>　　計(jì)算管程出口管中汽相質(zhì)量流速</p><p>　　計(jì)算管程出口管的長度與局部阻力的當(dāng)量長度之和</p><p>　　計(jì)算管程出口管中汽相質(zhì)量流動(dòng)雷諾準(zhǔn)數(shù)</p><p>　　計(jì)算管程出口管汽相流動(dòng)的摩擦系數(shù)</p><p>　　計(jì)算管程出口管汽相流動(dòng)阻力</p><p><b>

87、　　液相流動(dòng)阻力的計(jì)算</b></p><p>　　計(jì)算管程出口管中液相質(zhì)量流速</p><p>　　計(jì)算管程出口管中液相流動(dòng)雷諾準(zhǔn)數(shù)</p><p>　　計(jì)算管程出口管中液相流動(dòng)的摩擦系數(shù)</p><p>　　計(jì)算管程出口液相流動(dòng)阻力</p><p>　　計(jì)算管程出口管中的兩相流動(dòng)阻力</p>

88、<p><b>　　計(jì)算系統(tǒng)阻力</b></p><p>　　循環(huán)推動(dòng)力與循環(huán)阻力的比值為</p><p>　　循環(huán)推動(dòng)力略大于循環(huán)阻力，說明所設(shè)的出口氣化率Xe=0.215基本正確，因此所設(shè)計(jì)的再沸器可以滿足傳熱過程對(duì)循環(huán)流量的要求。</p><p><b>　　第四章 管路設(shè)計(jì)</b></p>

89、<p><b>　　一、物料參數(shù)</b></p><p>　　查P-T-K圖，用求塔頂溫度的方法得進(jìn)料出溫度為45.9℃，第62快理論版為進(jìn)料板，第101塊為實(shí)際進(jìn)料板。</p><p>　　進(jìn)料出壓力：P=1620+470*9.81*0.1*101/1000=1658.26kpa.</p><p>　　此溫度下，丙烯的密度ΡLa

90、=517kg/m3</p><p>　　丙烷的密度ΡLb=499 kg/m3</p><p>　　平均密度ρ=510.19 kg/m3</p><p><b>　　二、設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　?、龠M(jìn)料管線</b></p><p>　　取流體流速u=0.5<

91、;/p><p>　　液體密度ρ=510.19 kg/m3</p><p>　　qVfs= qnfh×42.7/510.19/3600=0.001395m3/s</p><p>　　則管內(nèi)徑0.0596m</p><p>　　選取管規(guī)格Φ70×3.5</p><p>　　實(shí)際流速0.4475m/s<

92、/p><p><b>　　塔頂蒸汽管線</b></p><p><b>　　取流體流速u=10</b></p><p>　　液體密度ρ=26 kg/m3</p><p>　　qVVS= qmVs/26=0.25146 m3/s</p><p>　　則管內(nèi)徑0.1789m</

93、p><p>　　選取管規(guī)格Φ197×6</p><p>　　實(shí)際流速9.66m/s</p><p><b>　　塔頂產(chǎn)品接管線</b></p><p>　　取流體流速u=0.5</p><p>　　液體密度ρ=470kg/m3</p><p>　　qVDS= qmDs

94、/470=0.4598/470=0.00097 m3/s</p><p>　　則管內(nèi)徑0.0497m</p><p>　　選取管規(guī)格Φ57×3</p><p>　　實(shí)際流速0.474m/s</p><p><b>　　回流管線</b></p><p>　　取流體流速u=0.5</p

95、><p>　　液體密度ρ=470kg/m3</p><p>　　qVLS= qmLs/470=0.014447 m3/s</p><p>　　則管內(nèi)徑0.1918m</p><p>　　選取管規(guī)格Φ219×8</p><p>　　實(shí)際流速0.446m/s</p><p><b>

96、　　釜液流出管線</b></p><p>　　取流體流速u=0.5</p><p>　　液體密度ρ=447kg/m3</p><p>　　qvWs= qmWs/447=4.5206/447=0.000563 m3/s</p><p>　　則管內(nèi)徑0.037878m</p><p>　　選取管規(guī)格Φ45

97、15;2</p><p>　　實(shí)際流速0.42676m/s</p><p><b>　　塔底蒸汽回流管</b></p><p><b>　　取流體流速u=10</b></p><p>　　液體密度ρ=26kg/m3</p><p>　　qVVS’= qmvS/26=4.520

98、6/26=0.1852m3/s</p><p>　　則管內(nèi)徑0.154m</p><p>　　選取管規(guī)格Φ194×6</p><p>　　實(shí)際流速7.11m/s</p><p><b>　　儀表接管</b></p><p>　　選取規(guī)格為Φ25×2.5的管子</p>

99、<p><b>　　管路設(shè)計(jì)結(jié)果表</b></p><p>　　第五章 輔助設(shè)備的設(shè)計(jì)</p><p><b>　　一、儲(chǔ)罐設(shè)計(jì)</b></p><p>　　容器填充系數(shù)?。簁=0.7</p><p>　　1．進(jìn)料罐（常溫貯料）</p><p>　　20℃丙稀

100、ρL1 =499kg/m3 </p><p>　　丙烷 ρL2 =517kg/m3 </p><p>　　壓力取p=1.819MPa</p><p>　　由上面的計(jì)算可知 進(jìn)料 Xf=65% Wf=63.93% </p><p>　　則 =510.19 kg/m3</p

101、><p>　　進(jìn)料質(zhì)量流量：qmfh=3600 qmfs=2562kg/h</p><p>　　取 停留時(shí)間：x為2天，即x=48h</p><p>　　進(jìn)料罐容積： 344.34m3</p><p>　　圓整后 取V=345 m3</p><p>　　2．回流罐（43℃）</p><

102、;p>　　質(zhì)量流量qmLh=3600R·qmDs =21881.52kg/h</p><p>　　設(shè)凝液在回流罐中停留時(shí)間為0.25h，填充系數(shù)φ=0.7</p><p>　　則回流罐的容積 16.627 m3</p><p><b>　　取V=17m3</b></p><p><

103、;b>　　3．塔頂產(chǎn)品罐</b></p><p>　　質(zhì)量流量qmDh=3600qmDs =1653.75 kg/h；</p><p>　　產(chǎn)品在產(chǎn)品罐中停留時(shí)間為72h，填充系數(shù)φ=0.7</p><p>　　則產(chǎn)品罐的容積 340.88m3</p><p><b>　　取V=340m3<

104、;/b></p><p><b>　　4.釜液罐</b></p><p><b>　　取停留時(shí)間為72h</b></p><p>　　質(zhì)量流量qmWh=3600qmWs =906.67kg/h </p><p>　　則釜液罐的容積 186.8

105、8 m3</p><p><b>　　取V=190m3</b></p><p><b>　　儲(chǔ)罐容積估算結(jié)果表</b></p><p><b>　　二、傳熱設(shè)備</b></p><p><b>　　1．進(jìn)料預(yù)熱器</b></p><p&

106、gt;　　用90℃水為熱源，出口約為70℃走殼程</p><p>　　料液由20℃加熱至46℃，走管程傳熱溫差：</p><p>　　管程液體流率：qmfh=3600 qmfs=2562kg/h</p><p>　　管程液體焓變：ΔH=370kj/kg</p><p>　　傳熱速率：Q= qmfsΔH=2562×370/3600=2

107、63.317kw</p><p>　　殼程水焓變：ΔH’=175kj/kg</p><p>　　殼程水流率：q=5416.8kg/h</p><p>　　假設(shè)傳熱系數(shù)：K=600w/(m2?K)</p><p><b>　　則傳熱面積：</b></p><p>　　圓整后取A=10m2 </

108、p><p><b>　　2．塔頂冷凝器</b></p><p>　　擬用10℃水為冷卻劑，出口溫度為30℃。走殼程。</p><p><b>　　管程溫度為43℃</b></p><p>　　管程流率：qmVs=4.52kg/s</p><p>　　取潛熱r=504kj/kg&l

109、t;/p><p>　　傳熱速率：Q= qmVs?r=2278.371kw</p><p>　　殼程取焓變：ΔH=128kj/kg</p><p>　　則殼程流率：qc=Q/ΔH=64079.19kg/h</p><p>　　假設(shè)傳熱系數(shù)：K=700 w/(m2?K)</p><p>　　則傳熱面積： <

110、;/p><p>　　圓整后 取A=152m2</p><p>　　根據(jù)計(jì)算再沸器傳熱面積的相同方法，可獲得其他換熱設(shè)備的傳熱面積A，其結(jié)果列與表中：</p><p><b>　　三、泵的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　1．進(jìn)料泵(兩臺(tái)，一用一備)</p><p>　　液體流速：u=0.4475m/s

111、</p><p>　　液體密度： kg/ m3 </p><p>　　選用Φ70×3.5 di=63mm</p><p><b>　　液體粘度 </b></p><p><b>　　取ε=0.2</b></p><p>　　相對(duì)粗糙度：ε/

112、d=0.003175</p><p>　　查得：λ=0.025</p><p>　　取管路長度：l=100m </p><p>　　取90度彎管4個(gè)，截止閥一個(gè)，文氏管流量計(jì)1個(gè)</p><p>　　取△Z=N*HT+2=83*0.45+2≈40</p><p>　　△P=0.06MPa</p><

113、p><b>　　則</b></p><p>　　qVLh =5.021m3/h</p><p>　　選取泵的型號(hào)：GL 揚(yáng)程：10~1500m 流量：0.1~90m3 /h</p><p>　　參考(化工原理上冊400頁)</p><p>　　2．回流泵（兩臺(tái)，一開一用）</p><p>　

114、　取液體流速：u=0.48248m/s</p><p>　　液體密度： kg/ m3 </p><p>　　選用Φ159×4 di=151mm</p><p><b>　　液體粘度 </b></p><p><b>　　取ε=0.2</b></p>&

115、lt;p>　　相對(duì)粗糙度：ε/d=0.001325</p><p><b>　　查得：λ=0.02</b></p><p>　　取管路長度：l=100m </p><p>　　取90度彎管4個(gè)，截止閥一個(gè)，文氏管流量計(jì)1個(gè)</p><p><b>　　取</b></p><

116、p>　　△P=0.005MPa</p><p><b>　　則</b></p><p>　　qVLh =31.104m3/h</p><p>　　選取泵的型號(hào)：HY 揚(yáng)程：1~200m 流量：15~220m3 /h</p><p>　　3.釜液泵（兩臺(tái)，一開一用）</p><p>　

117、　取液體流速：u=0.388741m/s</p><p>　　液體密度： kg/ m3 </p><p>　　選用Φ194×6 di=182mm</p><p><b>　　液體粘度 </b></p><p><b>　　取ε=0.02</b></p>&

118、lt;p>　　相對(duì)粗糙度：ε/d=0.0011</p><p><b>　　查得：λ=0.02</b></p><p>　　取管路長度：l=40m </p><p>　　取90度彎管4個(gè)，截止閥一個(gè)，文氏管流量計(jì)1個(gè)</p><p>　　取=70*0.45+2≈35</p><p><

119、b>　　△P=0.1MPa</b></p><p><b>　　則</b></p><p>　　qVLh =36.407m3/h</p><p>　　選取泵的型號(hào)：HY 揚(yáng)程：1~200m 流量：15~220m3 /h</p><p><b>　　4.塔頂產(chǎn)品泵</b>&l

120、t;/p><p>　　取液體流速：u=0.474848m/s</p><p>　　液體密度： kg/ m3 </p><p>　　選用Φ57×3 di=51mm</p><p><b>　　液體粘度 </b></p><p><b>　　取ε=0.02</

121、b></p><p>　　相對(duì)粗糙度：ε/d=0.003922</p><p><b>　　查得：λ=0.25</b></p><p>　　取管路長度：l=100m </p><p>　　取90度彎管4個(gè)，截止閥一個(gè)，文氏管流量計(jì)1個(gè)</p><p><b>　　取</b&g

122、t;</p><p><b>　　則</b></p><p>　　qVLh =3.492m3/h</p><p>　　選取泵的型號(hào)：HY 揚(yáng)程：1~200m 流量：15~220m3 /s</p><p><b>　　5. 塔底產(chǎn)品泵</b></p><p>　　為了方

123、便儲(chǔ)罐中的產(chǎn)品運(yùn)輸出去，在兩個(gè)儲(chǔ)罐中還設(shè)置了兩個(gè)料液輸出泵。</p><p><b>　　泵設(shè)備及主要參數(shù)</b></p><p>　　第六章 控 制 方 案</p><p>　　精餾塔的控制方案要求從質(zhì)量指標(biāo)、產(chǎn)品產(chǎn)量和能量消耗三個(gè)方面進(jìn)行綜合考慮。精餾塔最直接的質(zhì)量指標(biāo)是產(chǎn)品濃度。由于檢測上的困難，難以直接按產(chǎn)品純度進(jìn)行控制。最常用的間接

124、質(zhì)量指標(biāo)是溫度。</p><p>　　將本設(shè)計(jì)的控制方案列于下表</p><p>　　附錄1.理論塔板數(shù)計(jì)算</p><p>　　附錄2.過程工藝與設(shè)備課程設(shè)計(jì)任務(wù)書</p><p><b>　　(二)</b></p><p>　　丙烯——丙烷精餾裝置設(shè)計(jì)</p><p>

125、　　表1中圈上序號(hào)的設(shè)計(jì)方案包括了個(gè)人本次課程設(shè)計(jì)的參數(shù)。</p><p><b>　　一、設(shè)計(jì)條件</b></p><p>　　工藝條件：飽和液體進(jìn)料，進(jìn)料丙烯含量(摩爾百分?jǐn)?shù))</p><p>　　塔頂丙烯含量，釜液丙烯含量，總板效率為0.6。</p><p>　　操作條件：建議塔頂操作壓力1.62MPa(表壓)。&

126、lt;/p><p><b>　　安裝地點(diǎn)：大連。</b></p><p><b>　　設(shè)計(jì)方案</b></p><p><b>　　二、工藝設(shè)計(jì)要求</b></p><p>　　1 完成精餾塔的工藝設(shè)計(jì)計(jì)算；</p><p><b>　　(1) 塔

127、高、塔徑</b></p><p>　　(2) 溢流裝置的設(shè)計(jì)</p><p><b>　　(3) 塔盤布置</b></p><p>　　(4) 塔盤流動(dòng)性能的校核</p><p><b>　　(5) 負(fù)荷性能圖</b></p><p>　　2 完成塔底再沸器的設(shè)計(jì)

128、計(jì)算；</p><p>　　3 管路尺寸的確定、管路阻力計(jì)算及泵的選擇；</p><p>　　4 其余輔助設(shè)備的計(jì)算及選型；</p><p>　　5 控制儀表的選擇參數(shù)；</p><p>　　6 用3#圖紙繪制帶控制點(diǎn)的工藝流程圖及主要設(shè)備(精餾塔和再沸器)的工藝條件圖各一張；</p><p>　　7 編寫設(shè)計(jì)說明書。

129、</p><p><b>　　三、其它要求</b></p><p>　　本課程的設(shè)計(jì)說明書分兩本裝訂，第一本為工藝設(shè)計(jì)說明書，第二本為機(jī)械設(shè)計(jì)說明書。</p><p>　　1-2周完成工藝設(shè)計(jì)后，將塔的計(jì)算結(jié)果表交由指導(dǎo)老師審核簽字合格后，方可進(jìn)行3-4周的機(jī)械設(shè)計(jì)。</p><p>　　圖紙一律用計(jì)算機(jī)（電子圖板）出圖

130、。</p><p><b>　　四、參考資料</b></p><p>　　《化工單元過程及設(shè)備課程設(shè)計(jì)》，匡國柱、史啟才主編，化學(xué)工業(yè)出版社，2002年。</p><p>　　《化學(xué)化工物性數(shù)據(jù)手冊》（有機(jī)卷），劉光啟、馬連湘、劉杰主編，化學(xué)工業(yè)出版社，2002年。</p><p>　　《化工物性算圖手冊》，劉光啟、馬連

131、湘、劉杰主編，化學(xué)工業(yè)出版社，2002年。</p><p>　　《石油化工基礎(chǔ)數(shù)據(jù)手冊》，盧煥章，劉光啟、馬連湘、劉杰主編,化學(xué)工業(yè)出版社，1982年。</p><p>　　《石油化工基礎(chǔ)數(shù)據(jù)手冊》（續(xù)篇），馬沛生，化學(xué)工業(yè)出版社，1993年。</p><p>　　《石油化工設(shè)計(jì)手冊》，王松漢，化學(xué)工業(yè)出版社，2002年。</p><p>&

132、lt;b>　　時(shí)間安排</b></p><p>　　1. 6月20日上午8點(diǎn)上課，地點(diǎn)化工綜合B202</p><p>　　2. 6月21日上午8點(diǎn)上課，地點(diǎn)待定</p><p>　　答疑時(shí)間，見化院通知</p><p>　　4. 7月1日下午提交報(bào)告，每人自行提交，在提交報(bào)告同時(shí)進(jìn)行面試，提交報(bào)告同時(shí)帶塔的計(jì)算結(jié)果表經(jīng)老師

133、審核簽字，考試時(shí)間見附件。塔計(jì)算結(jié)果表</p><p>　?。?）操作條件及物性參數(shù)</p><p>　　操作壓力：塔頂 17213.25MPa（絕壓） 塔底 1819.4MPa（絕壓）</p><p>　　操作溫度：塔頂 42.9 ℃ 塔底 51.22 ℃</p><p>　　(2

134、) 塔板主要工藝尺寸及水力學(xué)核算結(jié)果</p><p>　　再沸器主要結(jié)構(gòu)尺寸和計(jì)算結(jié)果表</p><p>　　附錄3.主要說明符號(hào)</p><p><b>　　參考資料：</b></p><p>　　1.《化工單元過程及設(shè)備課程設(shè)計(jì)》，匡國柱、史啟才主編，化學(xué)工業(yè)出版社，2002年。</p><p&g